陆丰市屋面光伏荷载证明检测-光伏承重鉴定机构

陆丰市屋面光伏荷载证明检测-光伏承重鉴定机构

屋面放置光伏承重检测鉴定：

（1）荷重太阳能板质量： G1=20kg×20=400kg支架总荷重：G=136kg水泥墩荷重：G2=125kg×10=1250kg （2）屋单位面积受力总荷重:400+136+1250kg=1786kg组件安装面积：10.125×2.973≈30.1㎡单位面积受力：1786/30.1=59.34kg/㎡≈0.58kN/㎡由于本项目建筑均为上人屋面，根据GB50009-2001(06年版）设计。混凝土屋面设计载荷为2kN/㎡，屋平均载荷为0.58KN/㎡，安装太阳能方阵后载荷远小于设计载荷，荷载组合较不利负载组合为：1.0恒＋1.4风（—）=1.0x0.20-1.4 x 0.389=-0.3446 KN/m2 5.3 基础校核电池板投影面积：10.125 m x2.973m=30.1㎡ 负荷载：30.1㎡x 0.3446 KN/㎡=10.37 KN 基础总配重： 1.22KNx10个=12.2 KN 平均载荷：12.2KN/30.1㎡=0.405KN/㎡本项目需配置10个1.22KN的基础，基础总配置达到12.2KN,大于负载荷10.37KN，达到系统要求。

荷载组合；较不利负载组合为：1.0恒＋1.4风（—）=1.；电池板投影面积：10.125mx2.973m=3；本项目需配置10个1.22KN的基础，基础总配置；6屋面承重计算；（1）荷重；太阳能板质量：G1=20kg×20=400kg支；水泥墩荷重：G2=125kg×10=1250kg；单位面积受力：结构类-设计规范及规程《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001（2006 年版）《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001（2008 年版）《钢结构设计规范》 GB50017-2003《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB 50018-2002《铝合金结构设计规范》GB50429-2007《建筑结构度设计统一标准》 GB 50068-20013.2铝型材及板材类-规范及标准《铝合金建筑型材*1部分： 基材》 GB/T 5237.1-2008《铝合金建筑型材*2 部分： 阳氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2008《铝合金建筑型材*3 部分： 电泳涂漆型材》 GB/T 5237.3-2008《铝合金建筑型材*4 部分： 粉末喷涂型材》 GB/T5237.4-2008《铝合金建筑型材*5 部分： 氟碳漆喷涂型材》 GB/T 5237.5-2008 4荷载相关计算

本公司屋面放置光伏承重检测鉴定项目实例分析：

xxxxxx 公司湖北分公司拟与xxxxxx 公司合作，在该新建24栋厂房屋布设屋分布式光伏组件，建成屋光伏发电站。因光伏组件的布设将增加建筑相应屋面区域的荷载，故在光伏组件布设施工前需对上述厂房拟布光伏组件区域内的屋盖结构进行检测，并评估其安全性，为该项目后续的决策及处理提供技术依据。

一、该项目屋面光伏组件设计铺设方式有两种：

1、在钢筋混凝土屋面布设钢支架，并用混凝土压块压住钢支架以*其的稳定，再将光伏组件铺设于钢支架上，相应屋面荷载增加约0.6kN/㎡(标准值)；
2、直接将光伏组件平铺固定于现有屋面构件表面，不再架设钢支架和混凝土压块，相应屋面荷载增加约0.13kN/㎡(标准值)。实际在屋铺设光伏组件时是按照组件单元铺设，且单元间留有检修通道，故此次所取荷载偏于安全。
二、检测目的
本次结构检测的目的是以科学的方法和手段，对房屋屋盖结构进行检测，测
量屋构件轴线位置、截面尺寸、钢板厚度，与原设计图纸进行对比复核，并通
过计算评估其承载力，明确厂房的结构现状，为后期增加荷载提供技术参数。
三、检测依据及标准
及行业相关技术规范：
1 《建筑结构检测技术标准》(GB/T50344-2004) ；
2 《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）；
3 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
4 《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS 102-2002）；

5 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；
6 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）；
7 《回弹法检测混凝土抗压强度技术规程》（JGJ/T 23-2011）；
8 《黑色金属硬度及强度换算值》（GBT 1172-1999）；
8 图纸等相关技术资料
四、检测项目和内容

根据检测的目的和要求，现场检测内容如下：
1 现场相关情况调查；
2 建筑、结构布置调查；
3 主要结构构件尺寸测量；
4 材料强度检测
5 结构外观缺陷普查；
6 结构承载力计算分析；
7 结构整体分析、评价。

彩钢瓦屋面光伏检测鉴定内容如下：
⑴资料的收集
包括图纸、建筑物使用史、委托方反映存在的问题等。主要了解结构质式、原设计使用用途、是否存在改扩建情况、是否改变使用功能、现状结构损伤情况、委托方要求如未来使用条件等。
⑵现场检测
包括图纸核对或图纸缺失情况下的实地测绘;裂缝、变形和构件局部破损等结构损伤的详细调查、量测,结合图纸进行损伤原因的初步分析;根据初步原因分析**合理的检测方案并实施;在检测数据的基础上进行承载能力验算及结构安全性评定。
2 检测方案的合理**
检测方案应在结构损伤原因的初步分析基础上**,需借助较丰富的结构知识及工程经验,主要解决损伤原因和损
伤程度,以便有针对性地采取处理对策,这通常需要对现状结构的砼强度、几何尺寸、实配主筋、实配箍筋等验算参数进行现场检测,并进行一定的计算分析。不同的损伤对结构验算参数的要求不一样。
⑴裂缝
由于砼结构的抗拉强度低,结构损伤后往往出现裂缝。针对裂缝形态以及发生的部位,应采取不同的检测方案。如:
梁端区段出现斜裂缝,可主要对梁截面尺寸及梁端箍筋配置情况进行检测;梁中间区段出现竖向倒“V”字形贯通裂缝,可主要对主筋配置情况进行检测;主次梁连接位置出现“八”字形裂缝,可主要对主梁的附加筋进行检测;梁侧面出现“中间大、两头小”特征的竖向裂缝,可主要对腰筋配置情况进行检测;框架梁两端出现分别位于*面附近和底面附近的竖向裂缝,则可能由于不均匀沉降引起,与上部结构无关。根据检测及验算分析结果,即可从导致裂缝产生的主要原因着手,采取增设钢筋、加大截面尺寸等方法进行补强,对裂缝进行修复。
⑵变形
结构变形较大时应进行计入变形影响的结构内力分析,为此,应对变形进行量测。若是结构整体变形,通常由于不均
匀沉降引起,且往往伴随填充墙有规律地出现斜裂缝,在该情况下尚应进行沉降观测,了解沉降是否已稳定;在沉降已稳定、计入变形影响的结构承载能力尚可且使用上未出现不适感的情况下,可不进行加固。
⑶构件局部破损
应根据局体破损情况而定,如梁受压区砼局部破碎,可能由于*配筋引起,应对梁截面尺寸及梁主筋配置情况进行检
测;火灾后砼局部剥落,应测定构件的有效残余截面积。
3结构验算分析应考虑已有结构不确定性因素的减少验算分析是加固前结构鉴定的**环节,除结构仅出现典型非受力裂缝等少数情况外,受损结构均应进行验算分析,包括出现不均匀沉降的结构,损伤与上部结构无关,也应对上部结构进行计入变形影响的结构内力分析。由于验算分析对象为已有结构,在现场检测工作完成后,在结构计算模型、几何参数、钢筋保护层厚度、材料强度、荷载等方面与拟建结构相比减少了诸多不确定性。在不降低结构度的前提下,从节约成本的角度出发,受损结构承载能力验算应采用实际性指标进行,并遵循尽可能不加固或尽量降低加固水平的原则,验算分析应考虑如下问题:
⑴荷载:包括以受损结构的预期继续使用年限替代设计规范的设计基准期并由此确定风荷载和结构重要性系数,在
使用条件限定的情况下降低楼面恒、活载的分项系数等。
⑵材料强度:在抽检数量较多且同类检测数据离散较小的情况下,可降低材料性能分项系数。但也应考虑损伤对结构刚度的降低并导致结构内力重分布,使未受损构件应力增大。
4 现行验算分析存在的问题
现行鉴定方法根据检测数据进行验算分析,进而评定结构安全性,如前所述,其中验算分析是**环节,在对计算模
型进行假定后,从构件的截面计算着手,计算出构件的应力、应变水平。但这里常受两方面不利因素影响:
⑴假定的计算模型存在偏差
受施工等因素影响,已有结构受力计算模型往往与原设计所采用的假定计算模型存在一定的偏差,如框架梁主筋的
水平锚固长度对节点的刚性假定很重要,但现行检测手段无法对该指标进行检测,仅通过常规推理和外观检查认为节点应该是刚性的;现有规范在不用结构的类似部位所采用的假定也存在偏差,例如对于单向连续板的端支座截面,当与梁整体连接时,依据《钢筋砼连续梁和框架考虑内力重分布设计规程》(CECS51:93)可取弯矩系数为- 1/16;但对与梁整体连接的双向板及单跨单向板,端支座截面弯矩通常假定为0,仅需配置构造钢筋以抵抗支座的弹性嵌固作用。
⑵验算方法不能真实反映受损结构的内力重分布结构由各个构件组成整体协调受力,单个构件损伤后刚度的降低将导致内力重分布,其余未受损构件的应力、应变水平将发生改变;现有验算方法如有限元等只能尽可能准确地
对内力重分布进行分析,由于电算软件编制的出发点不同,对于不同结构部位、不同构件其分析结果误差也不一样。现行验算分析所得出的构件应力应变与真实水平不可能一致,从而对结构安全性评定造成影响。